水喷射器
水喷射器的抽气性能与效率
水喷射器的工作特性与特性曲线
水喷射器性能与效率的变化规律
高位和低位水喷射器
水喷射器的结构

国内甘蔗糖厂的冷凝系统大量使用水喷射器。它的结构比较简单，但其性能却和多种因素有关。需要有良好的设计、制造和应用才能取得较好的效果。目前国内不少糖厂的水喷射器存在各种不同的问题，用大量的水和电，但真空度不高。这方面改进的潜力相当大，需要进行深入的研究。


1、水喷射器的抽气性能与效率

水喷射器的性能表现在它的抽气量和工作效率。抽气量即每小时(或每分钟)排除气体的重量或体积(以干空气计)。例如，国内糖厂较多应用的tdp系列喷射冷凝器，由广东江门机械厂制造的几种产品的主要性能参数如下表。 

型 号 真空度 80kpa (600mmhg)  真空度 86.5kpa (650mmhg)  公称能力(冷凝汁汽量) t/h
用水量 (t/h) 抽气量 (kg/min) 用水量 (t/h) 抽气量 (kg/min)
tdp 2 84.5 0.895 85.9　 0.534 2.0 
tdp 3.5 140 1.48 141.5　 0.88 3.5
tdp 6 239.5 2.77 242.5　 1.65 6.0
tdp 9 354 4.13 359 2.47 9.0
tdp 12 455 5.3  461 3.18 12.0

注：测定时尾管长度10m，水室压力0.1mpa，气温25℃。

国内糖厂所用的水喷射器常置于高位，尾管长约10m。水喷射器也可以用较短的尾管，设置在较低的位置上(国外常是如此)。上述喷射器是用多个水喷咀，也有用单个喷咀的。不过，它们的性能和效率相差很较。

喷射器的性能高低首先表现在抽气量对用水量的比例，这有按体积计算和按重量计算的两种表达方式：

1、按体积计算的比例，即(抽气体积/水的体积)，在本文中称之为“抽气体积比”，以符号ｑ代表。抽气体积是指在喷射器实际真空下的气体体积。水喷射器的q值一般为1～5，但性能较差者q<１。

2、按重量计算的比例，即(抽气重量/水的重量)，在本文中称之为“抽吸系数”，以符号u代表。它的数值很低，通常为(0.1～1)×10－3，即每吨水抽气0.1～1kg。

水喷射器的这两个系数都很重要，它们之间有如下关系：

ｑ = ｕ×ｖ×1000 　

水喷射器每小时的排气重量或体积，即等于每小时用水重量或体积乘以ｕ或ｑ。水喷射器的ｕ和ｑ值都随水压、真空度以及设备型式与尺寸而变。

对水喷射器的深入研究，还需要计算它的工作效率。作为一个利用水的能量工作的设备，水喷射器的效率应当是它所作的功对它耗用的水的能量的百分比。水喷射器要将真空下的气体排出，必需将气体压缩，使它的静压力升高至外部的大气压力，即要对气体作压缩功。水喷射器中气体的压缩是在一定的温度(即排水温度)下进行，按热力学原理，此时将气体由压力p1压缩至压力p２所作的功为(功的国际单位为kj(千焦)，1kj=102kgm)：

w = 0.0098 × rtln(p２/p1) (kj/kg)

式中ln为自然对数的符号(即2.3×log)。例如，水喷射器内真空度为86.5kpa(650mmhg)，喷射器外为标准大气压即101.3kpa，温度为25℃即298ºk，对气体的压缩功为：

w = 0.0098×29.27×298×2.3× log(101.3/(101.3－86.5)) = 165.3 (kj/kg)

以ga代表每小时排除的空气量(kg)，则每小时对气体作压缩功为gaw(kj/h)。

以pw代表进水的表压力(在水喷射器出口的同一水平处测量，kpa)，水的密度按1000kg/m3计算，则水所具有的位能为pw/1000(kj/kg)，以gw代表每小时用水量(kg)，则利用水的位能为(gw×pw/1000)(kj/h)。故水喷射器的效率为：

η = gawa/(gwpw/1000)×100%

= ｕ×(wa/pw)×105 % 

例如，上表列出的tdp6喷射冷凝器在上述真空和温度下，当水室表压为0.1mpa、相当于pw为270kpa(压力表高于尾管出水口17m)时，用水量为242.5t/h，抽气量为1.65kg/min ，则

ｕ = 1.65×60 / 242500 = 0.408 ×10－3

η = 0.408×10－3 ×(165.3/270)×105 = 25%

　

2、水喷射器的工作特性与特性曲线

水喷射器的性能与效率是变动较大的，它既和设备的结构型式、尺寸和制造质量有关，也和工作条件有很大关系。需要深入研究和掌握有关的规律，才能实现高效率的运行。

我们对20多个各类水喷射器的实际运行数据进行复算，它们的η值变动范围很大，较高者为20%～40%，但也有不少低至10%甚至以下。通常，具有较长尾管的高位多喷咀喷射器的效率较高，而短尾管(置于低位)的单喷咀喷射器的效率低很多。

例如，一个喷射器装有９个喷咀，出口φ18mm，喉部φ100mm，尾管φ122mm，长9m。在pw为267～290kpa(水室压力0.15～0.17mpa)及室温下运行、抽吸空气时，在不同真空度下测出的各种参数如下表。   
真空度kpa pw (kpa) 水量 (t/h) 抽气量 (kg/h) 抽气量 (m3/h) u (kg/t) q η %
14 290 147 648 692 4.41 4.71 19.0
26 287 150 518 660 3.45 4.40 31.8
34 285 153 442 629 2.89 4.11 36.2
40 282 154 370 603 2.40 3.92 37.8
47 280 156 328 594 2.10 3.81 41.8
54 277 157 262 572 1.67 3.64 40.2
62 277 160 220 563 1.37 3.52 41.5
65 273 160 193 548 1.20 3.42 40.4
74 270 162 140 542 0.86 3.35 37.7
79 269 163 109 539 0.67 3.31 32.9
83 267 164 80 516 0.49 3.15 28.0
86 267 165 62 492 0.38 2.98  21.9
88 267 166 39 405 0.235 2.44 16.0 
92 267 167 8 150 0.048 0.90 3.8
93 267 167 6 144 0.036 0.86 3.1

可见，在水压基本稳定时，它的抽气重量随真空度升高而迅速减少，按重量计算的抽吸系数ｕ也是这样。但抽气的体积在一般的真空度(<90kpa)下，随真空升高而降低的幅度较小，抽气体积比ｑ在低真空下约为４，真空较高时在2～3之间。但在很高真空 (>90kpa)下，u和ｑ都降至很低。

喷射器的效率和真空度的关系是倒ｕ形的曲线，在中间的某一真空度范围内效率最高，约40%。这一真空度为40～75kpa(300～560mmhg)。在真空更高时迅速下降，因为此时抽吸气体量迅速下降。在糖厂常用的真空度下，它的效率约16%～22%。

喷射器效率呈现的倒ｕ形曲线，对流体力学机械是共通性的。离心式水泵和鼓风机的效率和工作压力差的关系，都是倒ｕ形的曲线，不过它们的效率的变化幅度不很大。但各种喷射器在不同条件下的效率变化要大得多，这是它们的重要特点。每种流体力学机械都有其工作特性曲线，喷射器也可以画出这种特性曲线，将它的u、和η对真空度作图，就反映出它的特性。图1是表2所示的高位多喷咀水喷射器的运行特性曲线。图2是一个小型单喷咀低位喷射器(喷咀φ11、喉部φ26mm)在水压300kpa运行时的特性曲线；它们的三条曲线的形态和图２的相似，但u、ｑ和η值都低很多。

图1 多喷咀水喷射器的特性曲线                                  图2 单喷咀水喷射器的特性曲线        

我们收集了国内外20多个水喷射器的实际数据进行计算分析，都表现了上述规律，说明它们是水喷射器的共通特性。高位多喷咀喷射器的效率通常较高，而低位单喷咀喷射器的性能都较低。

广东糖业界初期也曾试验用低位单喷咀的水喷射器，但效果不好，不能在生产上使用。以后转向研究高位多喷咀喷射器，才取得成功。国内多个糖厂的高位多喷咀水喷射器，它们的性能的实测数据都明显优于低位单喷咀者。

　

3、水喷射器性能与效率的变化规律

我们综合分析了大量的实际研究资料，在此基础上归纳得出水喷射器的性能与效率和有关工作条件的关系，主要如下：

1、在一定的水压下，随真空度升高，抽吸系数ｕ迅速下降。这是因为真空高即压力差大时，将空气压缩需要较大的能量，一定的能量只能压缩和带走较少量的空气。而在一定的真空度下，ｕ值随水压升高即水流能量增大而升高。

2、在真空度很高时，抽吸气体量急剧下降。当真空度达到某一极限值时，ｕ值下降至零(有时空气会倒流发生“反冲现象”)。这是喷射器的极限工作点，它随水压升高而提高。

3、当水压一定时，抽气体积比ｑ随真空度升高而下降，但下降的速度低于ｕ值的下降。水压升高时ｕ值亦增大。

4、在一定的水压下，水喷射器的效率η与真空度的关系为倒ｕ形曲线，在中间的真空度下效率较高。效率最高的真空度通常是在53～66kpa(400～500mmhg)；真空更高时效率明显下降(在极限真空度下效率降至零)。真空度的影响实质上是喷射器工作压力差(背压－吸入压)的影响；如果固定真空度而改变背压，也表现同样的变化规律。

5、在一定的真空度下，η值与所用水压的关系通常亦表现为倒ｕ形曲线，在某一水压下效率最高；这一水压则随喷射器结构和工作条件而变。对于设计和制造较好的水喷射器，效率最高的工作水压(以尾管出口同一高度处计量) 通常为200～300kpa ；但设计制造较差者这一水压较高。对于喷射冷凝器，其适宜水压还与要求的真空度、排汽量及排气量等工艺因素有关。在糖厂实际使用的条件下，这一水压稍低。

性能良好的高位多喷咀喷射器，在较高真空下的ｕ值可以达到(0.2～0.5)×103，能适应前节计算的糖厂真空系统的排气量要求。不过，它的真空度随ｕ值增大而迅速降低，故必须尽量减少设备的漏气量，才能保持足够高的真空度。

应当指出，高位多喷咀水喷射器虽然效率高与单喷咀设备，但在糖厂常用的较高的真空度下(如84～89kpa即630～670mmhg)，它的效率还是明显降低，大多数测定数据只为10％～20%。因此，在高真空下用水喷射器抽真空要耗用较大的功率。据实际测定，在真空度88kpa即660mmhg时，每排除1m3真空下的气体要耗功率1.95～2.68kw，而活塞式真空泵只用1.14kw，前者比后者大71％～135%，平均增大约一倍。只是由于水喷射器兼有冷凝和抽气两种功能，系统总用动力的差别不很大。不过，现在不少糖厂的真空系统配置不合理，特别是使用的水喷射器的实际性能低于正常范围，系统总用动力就大很多。

水喷射器是喷射器中的一种。喷射器的种类很多，工作方式与用途很广泛，而且近年还有较大的发展。它们的工作原理是类似的，都有结构简单、制造容易、管理操作方便等优点，但各种喷射器都有共通的缺点,就是设备效率较低：各种型式的喷射器的效率极少达到40%，而其它流体力学机械如水泵或鼓风机的效率通常在60%以上。只是由于喷射器的特殊工作方式，在一些实际的应用条件下有其突出的优点，才有应用价值。喷射器效率低的共通性原因是高速流体与低速流体混合时有较大的冲击损失，而水喷射器在高真空下的效率降低有其特殊性，这些都与喷射器的内部工作过程和结构有密切的关系。

4、高位与低位水喷射器

水喷射器可以安装在高位上并配用长的尾管，也可以安装在低位上并配用短的尾管。这两者的性能不同和特点。

大量的实验数据说明，高位水喷射器的性能和效率都明显优于低位者。例如一个大型水喷射器分别安装在高位和低位时的性能如下图。在各种不同的真空度下，高位喷射器的抽气体积比都显著高于低位者。前者的尾管长10m，后者为1.5m，喷嘴前的水室水压，前者为0.15mpa，后者为0.28mpa。以供水管的水压(在同一高度处衡量)相比，后者所用的水压还稍高(0.05mpa)。

如果将尾管加长到15m，同时将水室压力降低0.05mpa，同一真空度下的抽气体积还可增加5～15％。

水喷射器在高位和低位工作的主要不同点是：前者有较长的尾管，器内与外界的压力差作用在较长的管道内，压力上升的坡度不大；而后者的长度不大，压力上升的坡度大。在喷射器中，流体压力的上升是通过速度的下降来获得的(流体的动能转变为压能)。压力急速上升必须有较大的速度降，而从流体力学得知，流体速度的急剧下降必然产生较大的能量损失(冲击损失)。因此，低位水喷射器中水流能量的损失较大，效率明显降低。高位水喷射器中的压力上升比较平缓，能量损失较小，效率也就较高。不过，各种喷射器(包括蒸汽喷射器)中的冲击损失都占较大比例，这决定了它们的效率较低。

水喷射器的工作有一个重要的特点，就是在某些特殊情况下，会发生水流倒灌的不正常现象，亦称为“反冲”。即在某一瞬间，水流大量倒灌入设备(如蒸发罐)中，真空度急剧下降。这种现象主要出现在低位喷射器，高位喷射器(尾管长10m以上者)很少发生。这种现象主要是由于在较高的真空度下，如水压突然降低(由于水泵或供水系统不正常)，水射流的冲击力不足以克服外界空气的反向压力差，而被反向压回。此时如果尾管没有“水封”，则外界空气亦会从尾管倒流入器内。在尾管较长时，尾管中水柱产生的静压力能克服这一压差，可减少以至消除这种现象。低位喷射器要预防这个问题，一定要用较高的水压，例如0.25mpa以上。高位喷射器则可以在较低水压下工作。在设备的密封情况较好的系统，用0.1～0.15mpa的水压就可以正常工作。

高位水喷射器的尾管的功能和普通冷凝器的尾管有所不同。以同样的水量对比，前者的截面积应小于后者，即管内的流速较高。例如，一台用水量340m3/h的大型水喷射器，分别使用φ150mm 和φ200的尾管，在水压为0.15mpa及真空度为66～86kpa下，前者的抽气体积比为2.6～2.3，后者为1.4～0.9，前者的效能为后者的1.8～2.5倍。水喷射器在真空度高时抽气量都要下降，但前者下降较小而后者大得多。这种情况是由于：一定能量的水流作用在较小的面积上可以产生较大的压力差，而面积大时相反。喷射器的尾管要产生较大的压力差，其面积就不应过大。这点在高真空下更为重要。

在喷射器的尾管中，如果按水的体积(不计其中的气体计算其流速，上例的前者为3.2m/s，后者为2m/s，即一般冷凝器尾管中的流速。如把气体体积计算在内，则尾管中的实际流速还要高些。

水喷射冷凝器通常需用使用35～40倍汁汽量的冷却水，使汁汽冷凝比较完全。如果系统需要排除的气体量较少，可以用较低的水压，如0.1mpa。有些糖厂的冷凝器的尾管长度达到15m，只需用0.05～0.08mpa的水压。但抽气量大时就要用较高水压，如0.1～0.2mpa。应当根据这些情况进行喷射器的设计。

　

5、水喷射器的结构

水喷射器的结构与几何参数对它的性能有极大的影响。国内外有多种不同的设计，它们的性能和效率也有较大的差异。随着对这个问题的研究进一步深入，喷射器效率可望有较大幅度的提高。

1、水喷嘴：

水喷嘴是喷射器中的重要部件。据水力学的研究，喷咀内部截面以流线形最好，射流的冲击力最大，但它较难加工；圆锥形次之，它是最常用的。喷咀的圆锥角8～13º时射流密集性最好，多数水喷嘴用12º圆锥角。为缩短喷咀长度以便于加工，其进口部分可用较大角度(如40º)。喷咀出口处可用一段很短的圆筒，但不可有倒角或倒圆。

喷咀的表面必须加工光滑，降低表面粗糙度，否则会明显降低水射流质量，并增大喷咀内的摩擦损失。因为喷嘴内的水流速度很高(通常超过20m/s)，它的内表面磨蚀较快。喷嘴最好用不锈钢制造，比较耐磨和保持光滑。

喷咀出口处水射流的速度决定于喷咀前后的压力差，水压越高，喷射速度就越大。喷咀出口的射流速度按下式计算：

v = φ × (2×δp)0.5

式中：δp－－喷咀前后的压力差(kpa)，

φ－－喷咀的速度系数，略低于１。

加工良好的喷嘴的性能参数见下表。

喷咀圆锥角度 2 6 10 16 25 35 45
速度系数 φ 0.873 0.925 0.949 0.969 0.974 0.977 0.983
收缩系数ε 1.0 1.0

  0.987　

 0.968 0.932 0.904 0.873

速度系数φ是表现喷咀效率的参数，理论值为1.0，实际上因有摩擦损失而略为降低。它决定于喷咀的圆锥角和表面光洁度，角度小即长度大或表面光洁度不高者，此值较低(因摩擦损失增大)。表中的收缩系数ε是射流实际面积与喷咀出口面积fj之比。计算喷咀的实际水流量时要乘以这一系数，即：

q = fj ×ε  × v0

水流在进入喷咀前，经过管道弯曲转折或其他障碍，会在内部产生涡流和脉动。水流内部的这些运动在离开喷咀后迅速扩大，使水射流分散减速，降低其作功能力。为减弱这种不良影响，常在喷咀进口处装稳流器，即沿着水流方向装设十字形、井字形或星形的很薄的导流板，吸收水流内部的涡流运动而使射流比较稳定。

要注意防止喷咀口被杂物堵塞，在水泵吸入处要将颗粒杂物隔除。

2、水喷嘴的数量和布置：

水喷射器通常用多个喷咀的结构。大量的实际对比说明，用多个直径较小的喷嘴的效果显著优于用单个直径较大的喷嘴。因为多个喷嘴的水射流总表面积较大，在喷射过程中可吸入较多的气体，抽气体积比ｑ较高，对汁汽的冷凝效果较好，同时还可以增大喉部处混合物的流速，大幅度减少该处的能量损失。

水喷射器的适宜喷嘴直径和数量需视用水量而定。糖厂喷射器用水量大，所用喷咀的直径也较大，通常取它的出口直径为15～20mm。按照上式算出每个喷咀的水流量，将它除喷射器用水量即为所需的喷咀个数，通常取为7～18个。应当注意，喷射器的喷咀数量不宜过多，直径不宜过小。广东顺德糖厂的喷射冷凝器，初期曾试用35个出口直径φ12 mm的喷咀，在水压0.2～0.25mpa时，极限真空度只约80kpa(600mmhg)，后改为15个φ20mm的喷咀，用水量及其他参数不变，抽吸性能大幅度提高，在真空度86 kpa时，其抽气体积比ｑ仍达到３左右。

制药等行业所用的水喷射器的水量较小，常用4～8个喷咀，直径也较小，如6～8mm，按水量计算。

喷咀在喷射器中的位置要适当排布，力求在整个圆截面上分布均匀。通常将它们布置在喷咀板上的1～2个同心圆上，视喷咀数量多少而定。它们的中心线都向下延伸到喉部进口的截面上。要求在泵水运行时，各喷咀射出的水流都射向喉部进口截面上，使喉部截面受到水射流的均匀冲射，而各支射流互不相交。过去常将这点称为“聚焦”，但水流不同于光线，它有体积和占有面积，不可能聚集于一点。实际观察说明，如果全部射流都碰在一点，会增大冲击的能量损失。故此处所谓聚焦，其实应是对准喉部。要注意各喷咀喷射的水流不可偏斜，不可射在壁面上，也不要互相碰击，否则会增大损失，严重时会引起部分水倒灌入进气管。

外围喷咀中心线与器体中线的夹角不宜大于10～12，使水射流的冲击力接近与器体中轴线平行。但喷咀之间仍应有相当的距离，不可靠得过密，以便于和气体接触。

安装喷咀的喷咀板必须正确地设计，安装喷嘴的孔应当用坐标镗床加工，以保证其角度准确。喷射器体在焊合之后要进行机械加工，确保器体的中心线与喷嘴板中心线重合。如果加工不良，喷嘴射向偏斜，其效果会大大下降。

由喷咀出口到喉部是喷射器中很重要的区域。水射流在喷射过程中吸入气体和将汁汽冷凝，这需要相当一段距离。但如果射程过长，水流过度分散，会大大减弱它的冲击力和作功能力。喷射距离l的适宜数值与喷咀出口直径d有关，直径16～20mm的喷嘴，这个距离可取1.2～1.8m。喷射冷凝器的这一距离需较长，以增大水和汽体的接触面积和加强冷凝作用。大直径喷咀的l/d 比值通常为70～100，不宜过大。如上述顺德糖厂的喷射器，原用喷咀的l/d值为123倍，改变喷咀直径后l/d值减少为73倍，设备效能显著提高。小直径喷嘴因水射流较易分散，l/d值还应小些，如50～70倍。

3、水喷射器的喉部：

喷射器中段直径最小的部分称为喉部。喷嘴的水射流向喉部集中，从该处开始，流体的静压力上升，进入压缩阶段。喉部的直径和面积对喷射器的性能有极大影响。喉部面积对喷咀出口总面积的比例m值，是反映喷射器特点的最重要参数(各类喷射器都是如此)。m值大的喷射器，能吸入大量气体，q值较高，但压力升高较小，适合在低压力差即较低真空度下工作；m值较小的喷射器，抽气量较小，q值较低，但可以达到较大的压力差和较高的真空度。这是由于喉部较大可通过较多的流体，但作用力比较分散，产生的压力差就较小。

对于只用于抽出气体和要达到高真空的水喷射器，m值可取3.5～4.0。采用较小的m值需以设备制造安装较精密为前提，否则喉部面积小会阻碍流体的通过。设备制造质量不好或m值过小都易发生水流倒灌现象。低位喷射器不可用过大的m值，否则真空度不高，并易发生水流倒灌。对于要将大量汁汽冷凝的高位喷射冷凝器，m值可较大，如4.5。因为汁汽难以完全被喷射过程中的水流冷凝，在喉部面积较大时，部分汁汽可以随水射流进入喉部，再被冷凝和带走，从而增大排气(汽)量。喉部面积小会限制这种作用。特别是当水温较高、未凝缩的水蒸汽较多时，这种影响更大。因此，有些糖厂自制的喷射冷凝器采用较大的m值，例如5.0。有些糖厂的高位水喷射冷凝器不用喉部及其后面的圆锥管，直接连接尾管；尾管截面积对喷咀出口总面积的比例为5.0～5.5。广东顺德糖厂的蒸发与煮糖罐的喷射冷凝器都是这样，每台用水量380t/h，喷咀用19个φ18mm，尾管长约10m，φ150mm，多次测试的抽气体积比ｑ大部分为3～4，在高真空下也能保持，真空度低时ｑ值更高。实际使用效果良好，对不同情况有很好的适应性。这个结构的尾管截面积为喷咀出口总面积的5.5倍，大于一般喷射器的喉部面积，尾管面积则接近。这种方法在水温高的情况下特别适合。不过要注意，不用喉部直接尾管的方法只能用于高位喷射器，不能用于低位者，否则它的性能会很差。

喉部的长度也要注意。苏联的设计常用较长的喉部，如为喉部直径的4～6倍，可使流体混合较均匀，速度较均一。其他设计的喉部较短，流体混合与均一化的作用要延伸到后面的扩散管。两者各有利弊。

喉部进口处应有一段圆锥管使截面逐渐收缩，引导分散的水流进入。这个锥角宜小，以减少射流可能冲击在器壁上的损失。此处用大半径圆弧过渡更好。国外的大型水喷射冷凝器内常装多个流线形的导流筒，引导汁汽进入，这还可以利用气体流速较高所带入的能量。

4、水喷射器的扩散管：

水流通过圆锥形扩散管时，流速继续降低，静压力升高。这个过程也有能量损失－－摩擦损失和涡流损失，其数值决定于圆锥管的角度和表面光洁度。在摩擦系数为0.02时，不同锥角扩散管的这两项损失和总损失系数见下图。圆锥角小者，涡流损失较小而摩擦损失较大(因较长)；圆锥角大者摩擦损失较小，但水流易脱离器壁形成涡流而增大涡流损失。圆锥角6～8º时的总损失最小。为缩短锥管长度以便于制造，可以在接近出口处用稍大的角度。

5、喷射冷凝器结构特点

水喷射器有两种使用方式，一是单纯作抽气器抽吸气体，二是作冷凝器同时排除气体，两者的原理大体相同。在用作冷凝器时，在结构上要适应处理大量汁汽的特点。上面已说明，它的水射流射程要稍长，增强对汁汽的冷凝作用。另一方面，由于进入的汁汽的流速很高，如果直接冲向水射流，会将后者冲歪，大大降低设备效能，甚至发生水流倒灌、器体振动等问题。需要有适当的装置引导汁汽沿着喷射器的圆周、均匀地流入器体内。国内糖厂的喷射冷凝器即装有圆筒形的进汽环，沿着它的圆周开长条形的进汽孔。国外的设备常沿着设备中心线装设多个圆锥形上大下小的导流环。

如前述，喷射器的排水温度比进汽温度低十多度，比逆流接触冷凝器大很多，这说明前者的热交换情况不够好。其原因是喷射水流和汁汽接触的时间和面积较小。这种情况在进水温度高时尤为严重。国外的喷射冷凝器，常装两组喷嘴，即在设备的顶部增加多个起喷雾作用的喷嘴，使部分冷却水喷洒成小水滴，均匀散布在器体内，增强对汁汽的冷凝作用，这可以减少上述的温差，在相同的水量下得到较高的真空度。但这部分喷嘴因孔口直径较小，容易被堵塞，所用的水要比较洁净。此外，因为起喷雾作用的水高度分散，没有抽吸气体的能力，这种结构只能用在抽气量不大的系统。